景德镇一体化污水处理设备供应商
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CASS的核心构筑物为综合反应池，不需要配设二沉池及污泥回流设备，一般情况下还可不设调节池及初沉池。因此，污水处理设施布置紧凑、占地省、投资低。在完全混合式连续曝气池中，底物浓度等于二沉池出水底物浓度，底物流入曝气池的速率即为底物降解速率。根据生化动力反应学原理，由于曝气池中的底物浓度很低，其生化反应推动力也就很小，反应速率和**物去除效率都很低。在理想的推流式曝气池中，污水和回流污泥形成的混合液从池首端进入，呈推流状态沿曝气池流动，直至池末端流出。对于CASS工艺，作为生化反应推动力的底物浓度，从进水区浓度降低至出水时的低浓度，在整个反应过程中，底物浓度没被稀释，此间在曝气池的各断面上有横向混合，不存在纵向的返混。所以，CASS工艺尽可能地保持了较大生化反应推动力。
从CASS工艺污染物的降解过程看，当污水以相对较低的水量连续进入CASS池时即被混合液稀释，类此，在空间上CASS工艺属于变体积的完全混合活性污泥法范畴。从而CASS工艺开始曝气到排水结束整个周期来看，基质浓度由高到低，浓度梯度从高到低，基质利用速率由大到小。因此，CASS工艺属理想的时间顺序上的推流式反应器，生化反应推动力较大。CASS工艺在其沉淀阶段(沉淀工序段)，几乎整个反应器均起沉淀作用。沉淀阶段表面负荷比普通二次沉淀池要小得多，虽有进水的干扰，但其影响很小，所以沉淀效果较好。实践证明，冬季温度较低污泥沉降性能差时，或在处理某些特种工业污水污泥凝聚性能差时，均不会影响CASS工艺的正常运行。
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实验和工程曾遇到了SV30高达96%的情况，但只要将沉淀阶段的时间稍作延长，系统运行就可不受影响。CASS工艺在设计时已考虑流量变化的因素，能确保污水在系统内停留预定的处理时间后经沉淀排放在暴雨时，可经受平常流量6倍高峰流量的冲击，而不需增设独立调节池。多年运行资料表明，在流量冲击和有面物负荷冲击**过设计值2～3倍时，处理效果依然能令人满意。(而传统处理工艺如果没有辅助的测量平衡调节设施，很可能因水力负荷变化导致活性污泥流失，严重影响排出水的水质。)特别是CASS工艺可通过调节运行周期来适应进水量和进水水质的变化，当进水浓度较高时，可通过延长曝气时间的方法实现达标排放，达到抗冲击负荷的目的。当强调脱氮除磷功能时，CASS工艺可通过调整工作周期及控制反应池的溶解氧水平来提高脱氮除磷的效果。所以，通过运行方式的调整，可以实现不同的处理出水水质。
可用于地表或地表以下(设备上面地表可作为绿化或其他用地)，不需要建房及采暖、保温;接触氧化工艺采用推流式生物接触氧化池，其处理效果优于完全混合式或二级串联完全混合式生物接触氧化池。比传统活性污泥池体积小，对水质适应性强，耐冲击负荷性能好，出水水质稳定，不会产生污泥膨胀。池中采用新型弹性立体填料，比表面积大，微生物易挂膜，脱膜，在同样**物负荷条件下，对**物去除率高，能提高空气中的氧在水中溶解度;填料体积负荷比较低，微生物处于自身氧化阶断，产泥量少，仅需三个月(90天)以上排一次泥(用粪车抽吸或脱水成泥饼外运);整个设备处理系统配有全自动电气控制系统和设备故障报警系统，运行安全可靠，平时不需要专人管理，只需适时地对设备进行维护和保养;材质采用玻璃钢、不锈钢、碳钢结构等，具有耐腐蚀、抗老化等优良特性;全套装置施工简单、操作容易，所**械设备均为自动化控制;整套设备占地面积小、安装方便,且可根据客户需求进行任意增容。滑片泵的工作原理与其它容积泵的扩张收缩容积在理论上是相同的，但却采用了不同的机制来实现这一理论(图6)。对于叶轮泵来说，令人感兴趣的是，一方面它集两台泵机于一身。**个泵送动作是由叶轮、转子与泵壳之间的容积扩张而产生的，而较不明显的泵送动作产生于叶轮下的区域内。在此区域内，无论叶轮进入、或是离开转子槽都会形成泵送动作，这个泵送动作实际上占据了总泵排量的约15%。在典型情况下，这一区域是通过叶轮内侧或转子内部的开槽处进行通气的。
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